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國立臺灣科技大學 電子工程系 廖顯奎、單秋成所指導 盧彥宏的 無溫控光纖光源之設計與改良 （2012），提出大大寬頻永和關鍵因素是什麼，來自於超螢光光源、光纖陀螺儀、摻鉺光纖、光纖感測。

而第二篇論文國立成功大學 光電科學與工程研究所 王永和所指導 邱樺岳的 高線性度,低電壓CMOS混頻器與新式倍頻器及耦合器單晶微波積體電路之研製 （2006），提出因為有 吉爾伯特混頻器、環型耦合器、馬遜巴倫、倍頻器、基頻抑制力、三倍頻抑制力、屏蔽式共平面波導、共平面波導、雙面耦合的重點而找出了 大大寬頻永和的解答。

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接下來讓我們看這些論文和書籍都說些什麼吧：

除了大大寬頻永和，大家也想知道這些：

無溫控光纖光源之設計與改良

為了解決大大寬頻永和的問題，作者盧彥宏 這樣論述：

　　本論文使用寬頻譜光柵搭配摻鉺光纖等元件，設計出各種超螢光光源系統架構，並分析探討輸出特性以及環境溫度變化之平均波長穩定性的影響以應用於光纖陀螺儀光路中感測，且環境溫度變化之平均波長穩定性能夠符合國家太空中心對於超螢光光源應用於光纖陀螺儀之標準: 2.5 ppm/ oC。第二章一開始的系統架構為寬頻譜光柵之雙通前向泵激超螢光光源，由於環境溫度變化之平均波長穩定性的量測結果與目標仍有一大段努力空間，因此在第三章中將寬頻譜光柵黏貼碳纖維複合材料，並且實驗其對於系統架構而言最佳化之疊層角度以優化環境溫度變化之平均波長穩定性。　　接下來，第四章設計多種具殘餘功率覆用之寬頻譜光柵超螢光光源，其系統架

構分為雙通前向泵激以及雙通後向泵激，並且在系統架構中加上三種反射端面，分別為寬頻譜反射鏡、Sagnac Loop、光循環器。實驗中發現以光循環器為反射端面之寬頻譜光柵雙通後向泵激超螢光光源其具有優異的輸出特性表現，其中在3-dB頻寬方面更是達到非常高的標準，然而對此系統架構實驗環境溫度變化之平均波長穩定性時，其值略高於2.5 ppm/ oC。分析輸出頻譜圖後發現，未受溫度補償之寬頻譜光柵濾除的1530 nm波段為影響環境溫度變化之平均波長穩定性主要原因。因此，第五章以寬頻譜光柵之雙通後向泵激超螢光光源系統架構加上一段摻鉺光纖吸收體於量測輸出端之前，進行環境溫度變化之平均波長穩定性量測。實驗結果

證實抑制1530 nm波段能夠大大地優化整體系統架構之平均波長穩定性，同時在長時間的穩定性量測中也符合目標的數值標準。最後，本論文成功地研製在環境溫度變化下，平均波長穩定性佳的以摻鉺光纖為吸收體之寬頻譜光柵雙通後向泵激超螢光光源系統架構。

高線性度,低電壓CMOS混頻器與新式倍頻器及耦合器單晶微波積體電路之研製

為了解決大大寬頻永和的問題，作者邱樺岳 這樣論述：

本論文以TSMC 0.18 um 1P6M CMOS製程研製5.8GHz 高線性度低電壓混頻器，以及分別利用WIN和TransCOM 0.15μm InGaAs PHEMT製程研製新式倍頻器與微小化寬頻環型耦合器，還有以FR4基板實現2.4GHz雙面單層式3dB共平面波導耦合器。 首先，我們為了解決傳統吉爾伯特混頻器有三顆電晶體操作在飽和區的缺點，所以利用並聯ㄧ對LC Tank來阻隔直流路徑，降低偏壓的使用，以及利用Cross-Connect的架構來改善線性度( IIP3 )。由於LC Tank共振頻率偏移，最後量測到的轉換增益為-13dB，線性度IIP3為10.5dB，埠對埠之間的隔

離度也在合理範圍。再來，我們利用輸入端採用馬遜巴倫電路設計單平衡式倍頻器，把二集體反向相接，利用相位相消的方式來抑制奇次諧波，由於利用馬遜巴倫取代傳統巴倫，可以大幅度的減少面積，最後在輸入頻率9GHz ~ 14.5GHz範圍內，輸入功率為13dBm，量測得到轉換損耗為-11.2±1dB，基頻抑制力有11±1dBc，而三倍頻抑制力有25±10dBc。接著，我們所設計微小化寬頻環型耦合器，是利用1/4λ藍吉耦合器及屏蔽式共平面波導(CPWG)作取代，使整體面積縮小且可延伸頻寬至整個Ka頻帶。最後，為了簡化傳統雙面耦合架構的90度耦合器在製作上的困難，因此利用共平面波導的方式，來製作雙面單層式3dB

共平面波導耦合器，大大的減少花費及難度。

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